4.9低压循环贮液器的选择计算
《冷藏库设计规范》P45 6.3.16
带入数据得
其体积（选择上进下出式供液系统）
选用ZDX-1.2L型低压循环贮液器
4.10集油器的选择计算
根据《实用制冷工程设计手册》 P204
因为制冷量小于230KW.手用壳体直径为φ159的集油器1台
4.11 冷却塔的选择计算
冷凝器中的热负荷190.9KW
冷却水供回水温度分别为32℃、34℃
冷却水的循环水量
体积流量 
单台压缩机所需水量为2.8 m3/h
所以所选冷却塔理论总水量为90.482.8 m3/h
通过以上计算查得资料选用BNL2—50型冷却塔2台
其中:单台冷却水量46.5m3/h
通风装置 风量27500,风机直径1200mm,电机功率1.5KW
接管直径 进100mm 出125mm
布水管自由水头0.3m
主要外型及安装尺寸
φ2260 H2758
φ11970 H1103 b400
5 库房风系统的布置及水力计算
5.1 冷却间1、2的冷分配布置
选用2台吊顶式冷风机 单台风量10000m3/h
库房设计风量16000m3/h
采用吊顶风机安装喷口低温快递冷却法 《实用制冷工程设计手册》P677
喷口速度取为20m/s 射流与喷口直径之比为65
5.2 冷冻间3、4的冷分配布置
选用2台吊顶式冷风机单台风量 30000m3/h
库房设计风量
库房3为50257.9m3/h 库房4为47545.2m3/h
系统布置图同上
5.3房间5、6、7（冷冻物冷藏间）的冷分配布置
风管布置图如下:
5.3.1风管的管道计算
库房实际总风量为16000 m3/h
1.拟定风口平均流速5m/h
设计每个风口流量为500m3/h 则总共所需风口数 个
每两个风口间距为1.8m, 则风道总长度为27m，孔口流量系数取μ=0.6
每个出风口的面积大约为
侧孔静压流速为
侧孔应有静压
按 的原则设定 ,求出第一侧孔前管道断面1的截面面积A1
设断面1处的空气流速 则
断面1动压
断面1截面积 断面1气压
2.计算1—2的阻力 ,再求出断面处的气
管段1—2的摩擦阻力：
已知风量L=15000m3/h 管径应取断面1、2的平均直径,得D2未知 近似的D1=1.189作为平均直径查得Rm1=0.125
5.3.2各管段尺寸计算表
|
管段号
|
风量
Q （m3/h）
|
假定流速v1（m/s）
|
管道尺寸 a×b（mm）
|
实际流速v （m/s）
|
动压ΔPd（Pa）
|
比摩阻 Rm （Pa/m）
|
l（m）
|
沿程阻力ΔPy=Rm·l（Pa）
|
局部阻力系数ξ
|
局部阻力 ΔPj=ΔPd·ξ（Pa）
|
总阻力ΔP（Pa）
|
|
|
|
|
|
1–2
|
15000
|
4
|
1250×800
|
4.17
|
10.4
|
0.16
|
1.8
|
0.288
|
0.72
|
7.488
|
7.776
|
|
|
2–3
|
14000
|
4
|
1250×800
|
3.89
|
9.07
|
0.16
|
1.8
|
0.284
|
0.68
|
6.168
|
6.452
|
|
|
3–4
|
13000
|
4
|
1250×800
|
3.61
|
7.82
|
0.13
|
1.8
|
0.234
|
0.64
|
5.005
|
5.239
|
|
|
4–5
|
12000
|
4
|
1250×630
|
4.23
|
10.75
|
0.21
|
1.8
|
0.378
|
0.78
|
8.385
|
8.763
|
|
|
5–6
|
11000
|
4
|
1250×630
|
3.88
|
9.03
|
0.18
|
1.8
|
0.256
|
0.68
|
6.14
|
6.396
|
|
|
6–7
|
10000
|
3.8
|
1250×630
|
3.52
|
7.47
|
0.17
|
1.8
|
0.306
|
0.64
|
4.78
|
5.086
|
|
|
7–8
|
9000
|
3.8
|
1000×630
|
3.97
|
9.45
|
0.21
|
1.8
|
0.369
|
0.76
|
7.18
|
7.549
|
|
|
8–9
|
8000
|
3.7
|
1000×630
|
3.52
|
7.47
|
0.18
|
1.8
|
0.256
|
0.64
|
4.781
|
5.037
|
|
|
9–10
|
7000
|
3.6
|
800×630
|
3.85
|
8.93
|
0.23
|
1.8
|
0.414
|
0.74
|
6.61
|
7.024
|
|
|
10–11
|
6000
|
3.5
|
800×630
|
3.3
|
6.56
|
0.21
|
1.8
|
0.36
|
0.64
|
4.2
|
4.56
|
|
|
11–12
|
5000
|
3.5
|
800×500
|
3.47
|
7.23
|
0.22
|
1.8
|
0.396
|
0.64
|
4.63
|
5.026
|
|
|
12–13
|
4000
|
3.4
|
630×500
|
3.53
|
7.47
|
0.25
|
1.8
|
0.45
|
0.7
|
5.23
|
5.68
|
|
|
13–14
|
3000
|
3.4
|
500×500
|
3.33
|
6.67
|
0.26
|
1.8
|
0.468
|
0.68
|
4.54
|
5.008
|
|
|
14–15
|
2000
|
3.3
|
500×400
|
2.7
|
4.63
|
0.25
|
1.8
|
0.45
|
0.8
|
3.43
|
8.06
|
|
|
15–16
|
1000
|
3.2
|
320×320
|
2.7
|
4.63
|
0.38
|
1.8
|
0.684
|
0.8
|
3.704
|
4.388
|
|
|
风管总阻力ΔP总=92.044Pa
|
|
6
库房供回液的流量计算
6.1氨液密度的计算
设计中供入库房的液体氨的流量为计算得到的氨的流量的4倍，而氨液流过蒸发器后，只有1/4的氨液蒸发转化为氨气，回气管中为气液混合物，混合物的密度计算如下：
－33℃情况下饱和氨蒸汽密度为0.98109kg/m3
饱和氨流的密度为681.442kg/m3
所以混合物的密度：
=511.3 kg/m3
6.2供入库房的计算流量
库房1
设备冷负荷 33288.74W
冷风机中氨液的流量
库房2
设备冷负荷31590.11W
冷风机中氨液的流量
库房3
设备冷负荷55842.11W
冷风机中氨液的流量
库房4
设备冷负荷52828.04W
冷风机中氨液的流量
库房5
设备冷负荷31975.42W
冷风机中氨液的流量
库房6
设备冷负荷29132.34W
冷风机中氨液的流量
库房7 设备冷负荷31975.42W 冷风机中氨液的流量
实际供入各库房的氨液的体积流量分别为
通过公式 求得
V1=0.5m3/h V2=0.48 m3/h V3=0.843 m3/h V4=0.58 m3/h
V5=0.48 m3/h V6=0.44 m3/h V7=0.483 m3/h V总=4.03 m3/h
6.3 库房回气管道的实际流量
V1=0.67m3/h
V2=0.63 m3/h
V3=1.13 m3/h
V4=1.06 m3/h
V5=0.63m3/h V6=0.56 m3/h V7=0.63 m3/h V总=5.32 m3/h
7 冷却水系统的水力计算
7.1 冷却水管道的水力计算
7.1.1冷却水计算系统简图如下：
7.1.2水力计算表如下：
|
冷却水管道水力计算
|
|
管段
|
流量（m3/h）
|
流速（m/s）
|
管径
|
动压（Pa）
|
管长（m）
|
Rm（Pa/m）
|
￡
|
沿程阻力（Pa）
|
局部阻力（Pa）
|
总阻力（Pa）
|
|
1~2
|
2.80
|
1.59
|
DN25
|
1256.00
|
5.00
|
1744.00
|
0.52
|
8720.00
|
653.12
|
9373.12
|
|
2~3
|
8.40
|
1.86
|
DN40
|
1726.00
|
2.00
|
1764.00
|
1.80
|
3528.00
|
3106.80
|
6634.80
|
|
3~4
|
8.40
|
1.86
|
DN40
|
1726.00
|
1.00
|
1764.00
|
0.94
|
1764.00
|
1622.44
|
3386.44
|
|
4~5
|
93.00
|
2.10
|
DN125
|
2205.00
|
1.00
|
470.00
|
1.23
|
470.00
|
2712.15
|
3182.15
|
|
5~6
|
46.50
|
1.65
|
DN100
|
1361.00
|
2.00
|
402.00
|
0.62
|
804.00
|
843.82
|
1647.82
|
|
6~7
|
46.50
|
1.65
|
DN100
|
1361.00
|
1.50
|
402.00
|
0.26
|
603.00
|
353.86
|
956.86
|
|
8~9
|
46.50
|
2.10
|
DN100
|
1361.00
|
1.50
|
402.00
|
0.68
|
603.00
|
925.48
|
1528.48
|
|
9~10
|
93.00
|
2.10
|
DN125
|
2205.00
|
3.00
|
470.00
|
0.26
|
1410.00
|
573.30
|
1983.30
|
|
10~11
|
93.00
|
2.10
|
DN125
|
2205.00
|
5.00
|
470.00
|
0.26
|
2350.00
|
573.30
|
2923.30
|
|
4~12
|
42.30
|
2.30
|
DN80
|
2735.00
|
3.00
|
977.00
|
0.26
|
2931.00
|
711.10
|
3642.10
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
35258.37
|
7.2 冷却水泵的选择计算
由4.11计算得到冷却水总流量为93m3/h
根据水力计算得知最不利环路的总阻力为35258.37Pa
通过以上参数选择G50-32-9电动水泵两台
单台水泵额定流量为50m3/h 额定扬程为32m 配用功率为9KW
同步转速为1500r/min 吸入口直径100㎜ 排出口直径100㎜
八 氨供回管的水力计算
8.1由氨泵供入库房的管道的水力计算
管道水力计算表如下：
|
库房供液管的水力计算
|
|
管段
|
流量（m3/h）
|
流速（m/s）
|
管径
|
动压（Pa）
|
管长（m）
|
Rm（Pa/m）
|
￡
|
沿程阻力（Pa）
|
局部阻力（Pa）
|
总阻力（Pa）
|
|
A-A
|
0.80
|
0.71
|
DN20
|
171.76
|
9.50
|
298.90
|
0.96
|
2839.55
|
164.89
|
3004.44
|
|
B-B
|
0.84
|
0.75
|
DN20
|
189.62
|
12.80
|
303.80
|
3888.64
|
182.03
|
4070.67
|
|
C-C
|
0.48
|
0.76
|
DN15
|
194.22
|
25.20
|
460.60
|
11607.12
|
186.45
|
11793.57
|
|
D-D
|
0.50
|
0.79
|
DN15
|
210.50
|
38.40
|
493.00
|
18931.20
|
202.08
|
19133.28
|
|
E-E
|
0.48
|
0.76
|
DN15
|
194.22
|
38.60
|
460.60
|
17779.16
|
186.45
|
17965.61
|
|
F-F
|
0.44
|
0.69
|
DN15
|
162.22
|
25.80
|
362.60
|
9355.08
|
155.73
|
9510.81
|
|
G-G
|
0.48
|
0.76
|
DN15
|
194.22
|
13.80
|
460.60
|
6356.28
|
186.45
|
6542.73
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
72021.11
|
8.2 回气管的水力计算
管道水力计算表如下：
|
库房回气管水力计算
|
|
管段
|
流量（m3/h）
|
流速（m/s）
|
管径
|
动压（Pa）
|
管长（m）
|
Rm（Pa/m）
|
￡
|
沿程阻力（Pa）
|
局部阻力（Pa）
|
总阻力（Pa）
|
|
A
|
1.06
|
0.94
|
DN20
|
225.90
|
9.50
|
297.30
|
0.96
|
2824.35
|
216.86
|
3041.21
|
|
B
|
1.13
|
1.00
|
DN20
|
255.70
|
12.80
|
301.20
|
3855.36
|
245.47
|
4100.83
|
|
C
|
0.63
|
0.99
|
DN15
|
250.60
|
25.20
|
413.80
|
10427.76
|
240.58
|
10668.34
|
|
D
|
0.67
|
1.05
|
DN15
|
283.80
|
38.40
|
456.30
|
17521.92
|
272.45
|
17794.37
|
|
E
|
0.63
|
0.99
|
DN15
|
250.60
|
38.60
|
413.80
|
15972.68
|
240.58
|
16213.26
|
|
F
|
0.56
|
0.88
|
DN15
|
198.30
|
25.80
|
332.80
|
8586.24
|
190.37
|
8776.61
|
|
G
|
0.63
|
0.99
|
DN15
|
250.60
|
13.80
|
413.80
|
|
5710.44
|
240.58
|
5951.02
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
66545.63
|
8.3 机房部分氨管的水力计算
8.3.1低压储液循环桶到氨泵间管道的水力计算
|
管段
|
流量（m3/h）
|
流速（m/s）
|
管径
|
动压（Pa）
|
管长（m）
|
Rm（Pa/m）
|
￡
|
沿程阻力（Pa）
|
局部阻力（Pa）
|
总阻力（Pa）
|
|
1~2
|
4.03
|
0.57
|
DN50
|
110.70
|
1.00
|
63.70
|
15.28
|
63.70
|
7051.61
|
7115.31
|
|
2~3
|
2.02
|
0.45
|
DN40
|
69.00
|
0.40
|
46.06
|
1.80
|
18.42
|
1271.18
|
1289.61
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
8404.91
|
8.3.2冷凝器到贮液器间的管道的水力计算
水力计算表如下：
|
管段
|
流量（m3/h）
|
流速（m/s）
|
管径
|
动压（Pa）
|
管长（m）
|
Rm（Pa/m）
|
￡
|
沿程阻力（Pa）
|
局部阻力（Pa）
|
总阻力（Pa）
|
|
1~2
|
0.50
|
0.45
|
DN20
|
67.59
|
1.50
|
127.40
|
2.06
|
191.10
|
139.24
|
330.34
|
|
2~3
|
1.01
|
0.35
|
DN32
|
41.50
|
5.35
|
57.82
|
5.96
|
309.34
|
247.34
|
556.68
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
887.02
|
8.3.3高压供液管的水力计算
|
管段
|
流量（m3/h）
|
流速（m/s）
|
管径
|
动压（Pa）
|
管长（m）
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Rm（Pa/m）
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￡
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沿程阻力（Pa）
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局部阻力（Pa）
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总阻力（Pa）
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1~1
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1.01
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1.10
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DN20
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412.27
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9.38
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411.60
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7.34
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3860.81
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3026.08
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6886.89
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8.3.4 氨泵到调氨站间管道的水力计算
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管段
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流量（m3/h）
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流速（m/s）
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管径
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动压（Pa）
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管长（m）
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Rm（Pa/m）
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￡
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沿程阻力（Pa）
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局部阻力（Pa）
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总阻力（Pa）
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1~2
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4.03
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0.89
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DN40
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270.49
|
4.50
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186.20
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2.32
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837.90
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627.54
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1465.44
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9 管道设备的保温与刷漆
9.1管道保温与刷漆
制冷系统管道和设备经排污、严密试验合格后，均应涂防锈底漆二道，色漆二道（有保温层的在其保护面层的外表面涂色漆二道）。光滑排管可仅刷防锈漆二道。
9.2色漆的颜色如下表所示
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名称
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颜色
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名称
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颜色
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高、低压液体管
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淡黄（Y06）
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低压循环贮液器、
中间冷却器
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天酞蓝（pb09）
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吸气管、回气管
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天酞蓝（PB09）
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集油器
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赭黄（YR02）
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高压气体管、安全管、
均压管
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大红（R03）
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压缩机、空气冷却器
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按出厂涂色
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放油管
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赭黄（YR02）
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各种阀体
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黑色
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水管
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湖绿（BG02）
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截止阀手轮
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淡黄（Y06）
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油分离器
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大红（R03）
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节流阀手轮
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大红（R03）
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冷凝器
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银灰（B04）
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放空气管
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乳白（Y11）
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贮液器
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淡黄（Y06）
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参考资料
空气调节用制冷技术 空气调节 采暖通风与空气调节设计规范 冷库设计规范 民用建筑暖通空调设计技术措施 空气调节设计手册 实用制冷工程设计手册 冷藏库设计 冷库制冷设计手册 建筑设备施工安装图册 暖通空调设计选用手册（下） 采暖通风与空气调节制图标准 制冷设备空气分离器设备安装工程施工及验收规范 制冷空调设备产品样本 制冷工程设计实例图集 冷冻空调设备大全 冷藏库制冷设备安装与试运转 简明空调用制冷设计手册
致冷剂的利用发展过程
"其它的致冷剂更那么安全或者比那些安全，他们替换，但是更多的小心被全部致冷剂需要"。
解热的历
在1834年雅各布·珀金斯建造了第一个实际的冷藏的机器；
它在一个蒸汽压缩系列里使用以太。在1850年，埃德蒙·卡尔开发了利用水和硫酸制造的第一个吸收机器。 他的兄弟，费迪南·卡尔，在1859年证明氨水/水冷藏机器，叫chemogene的混合物，由以太和石油汽油组成，被取得专利权作为适合1866系统蒸汽压缩。二氧化碳同年被作为一种致冷剂介绍。氨水首先在蒸汽压缩系统在1873使用，二氧化硫和甲基以太在1875使用，甲基氯化物在1878内使用。威尼斯搬运工Dichloroethene第一个使用离心压气机，并且在1926替换methylene氯化物。
几乎所有早的致冷剂是易燃，有毒，或者两的都有的，并且一些事故是普通的。 1926年Midgley告诉托马斯他发现的这种物质不易燃解而且稳定性好。他通过tetraethyl发现的结果指导自己，以便改进汽油的辛烷额定值。随着他同事亨和麦克纳里，Midgley观察到致冷剂中很少使用相对的化学元素。通过元素周期表他发现十字路口的元素是氟，而大家读知道知道氟单独是有毒的。
可是Midgley和他合作者感到，包含氟的化合物既无毒又不易燃。
通过一个在文学方面的错误，他们的注意力被转移到了有机的氟化物。它发现tetrafluoromethane( 碳tetrafluoride)结合的化合物的沸点为与其他氟化的化合物的那些相比是很高的。沸腾的温度过后被发现低得多。就是如此，错误的寻找从而导致有机的氟化物成为制冷剂的替换物。作为致冷剂的表示方法，今天一直使用一些数字标记符号，以表明化学的成分和结构。
在发现氟化物可以成为制冷剂后的3 天内，Midgley和他的合作者鉴定并且合成dichlorodifluoromethane，现在被称为R-12
第一个毒性试验是把一只几尼猪放在这种新化合物中进行的。
令人吃惊的是，动物完全未受影响，但是当试验被另一种样品重复时，几尼猪死。 对锑trifluoride的随后检查显示，用碳四氯化物准备的dichlorodifluoromethane，显示在时间可提供的5个瓶子中的4个包含水。 这种污染物在锑的反应trifluoride用碳四氯化物期间形成二氯化碳(COCl2)。 如果最初试验使用其它样品的话，有机氟化物致冷剂的发现会可能推迟多年。 碳氟化合物致冷剂的发展被在1930年4月宣布。 证明新化合物是安全的， 在一个美国化学协会的会议上，米奇利博士吸入R-12并且用它吹灭一支蜡烛。 当这次带有戏剧性的游戏结束时，这也说明了新化合物的安全可利用性。
CFC致冷剂—商业氯氟烃(CFC)从1931年开始生产，R-11在1932年，R-114在1933年，R-113年在1934年的早些时候，用R-12解热的hydrochlorofluorocarbon(HCFC)，R-22，在1936生产。 到1963年，这5种产品占有机的氟工业的总产量的98%。 全年销售额已经达到3.72亿磅，它的一半是R-12。 这些chlorofluorochemicals被作为差不多无毒，不易燃，和除以低成本提供好热力学的特性和材料兼容性之外还具有非常稳定的特性。
半个世纪中从CFCs的产生和发现他们对环境的危害在什么时候释放人们不停的研究着。 具体的与人类环境相关****的是这些化合物对stratospheric臭氧的破坏性，和对作为温室气体而可能导致的全球变暖。 具有讽刺意义的是，CFCs的高稳定性使他们能够把耗尽臭氧的氯交付到平流层。 相同的稳定延长他们的大气的寿命， 因此他们是温室气体的主要。
"理想"的致冷剂
除有被期望的热力学的特性之外，理想的致冷剂应在一个系统里面无毒，不易燃，完全稳定，
甚至在分解产品环境上无污染，并且可充分提供或者容易生产。 它也将是润滑自我(或者用润滑剂至少相容)， 与常常建立的其他材料相容和服务制冷系统，易于处理和发现并且费用低。它将不需要极端压力，或者高或者低。有另外的标准，但是没有当今的致冷剂理想甚至基于部分目录。而且，没有理想的致冷剂将来很可能被发现。
毒性
一种毒理学的基本的原则，在16世纪对于Paracelsus是"dosis"独奏facit venenum"，剂量做毒。 全部物质都是在足够的数量方面的毒药。 有毒效应适合水、食、氧和二氧化碳在极端数量内这样的普通物质观察。在那些之间的那些差别认为是安全和那些观看为有毒在需要引起危害的那些数量或者集中和，有时候暴露的持续或者重复。
有小的数量造成高的危险的物质，即使用短的暴露，被认为是非常有毒。实际的暴露没有引起危害的那些被视为安全。
有的毒性关系到的多个原因已经与新致冷剂的介绍同时出现。首先，他们不那么熟悉。
其次，对健康的危害的公开意识正增长，制造商关心责任也已经增加。 第三，很少用户完全理解议案和专有名词用来报告广大的毒性数据。第四，当释放时，新化学制品有一些物质不那么稳定和暴露在空气中，水蒸汽，其他大气的化学制品和阳光。
这被增加的reactivity被想要降低大气的长寿， 而且因此降低达到stratospheric臭氧层的散发物的小部分或者那坚持空气作为一种温室气体。
当毒性经常用更高的reactivity增加时，大气的reactivity不一定有关。最有毒化合物那些有进入身体然后分解或者破坏性在一个批判性的器官内分解的足够的稳定。作为例子，
大多数CFCS是在空气里的很稳定， 比或者在制冷系统内HCFCS或者hydrofluorocarbons(HFCS)较少通常稳定，和一般有可比较或者伟大厉害毒性HCFCS或者HFCS。
涉及解热安全一直被以竞争卖主设备被负销售增大。
频繁的夸张，影响用户知觉，加上矛盾已经为所有其它的致冷剂把不安给在解热的选择过程中加燃料。
厉害与慢性危险
一些应用服务器为归类资源提供支持进一步使用分布的交易。 在包括JMS 交易在一笔分配的交易内，应用服务器要求交易API(JTA)有能力的JMS 提供者。 JMS 提供者暴露它JTA 支持使用JMS
XAConnectionFactory，应用服务器使用创造XA Connections哪个。 XAConnectionFactory提供与ConnectionFactory相同的验证选择。
XAConnectionFactory宾语是给予物体的JMS，正如ConnectionFactory 物体一样。 预计应用服务器将通过使用JNDI找到他们。
在机器房间和集中里的他们的整天可能波动。 大多数慢性照射指标， 因此，被以表示时间加权平均数(TWA) 估价。
慢性效应的自然是如此以至最可能被预期和/或监控，并且职业的安全措施可能被花费使他们的影响减到最小。 作为一个例子，refriger蚂蚁集中可能降低在设计与降低泄露并且迅速修理一起的设备时漏发生。 解热的传感器能习惯于感觉并且警告技师浓度增加。
更进一步的措施在下面被鉴定，在安全标准的讨论过程中。
PAFT测试其它的碳氟化合物毒性的计划测试(PAFT) 来自9 个国家的CFCs的主要的生产者发起的一次合作的努力。
PAFT用于加速毒理学碳氟化合物的数据的发展代替，作为致冷剂和适合其他目的。 其它用途的例子作为吹代理人，烟推进者和溶剂包括。 PAFT 研究需要100 个别毒理学超过以12实验室在欧洲，日本和美国内超过测试。 第一个试验在1987年被启动，以便处理R-123 和R- 134a(PAFT I)。 随后的计划被为R-141b(PAFT II)起动， R-124和R-125(PAFT III)，R-225ca和R-225cb(PAFT IV) ，以及R-32(PAFT V)。 因为每种化合物是100万-500万美元的试验费和持续是2-6
年， 取决于认为必要或者通过最初结论表明的具体的试验。 这些PAFT 研究调查厉害的毒性( 对高的集中的短期的暴露， 自事故释放起的这些)， subchronic 毒性(重复暴露确定任何总的毒物的效应)， 以及慢性毒性和carcinogicity(一生评价在生活过程中后期的毒性或者潜能测试引起癌症)。 实验也估计genotoxicity(对遗传学的材料的影响， 可能的引起癌症的活动的早期的屏幕)， 再生和发展的毒性( teratology， 对生殖系统的影响和为引起先天缺陷潜能的评价)， 以及ecotoxicity( 潜能的评价在环境里影响活着生物体)。 一个新计划，在1994年起动，正处理瘤的机械学的原因，其他效应在其他计划里遵守。 PAFT M 慈祥瘤在R- 123，R-134a
和R-141b的早些时候的考试内的结论激励。 虽然发生后期在生活并且既不癌症的瘤也非即将来临的生活，更好的理解原因的效应正被寻找中。
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